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新鋼高爐鋅負(fù)荷現(xiàn)狀及控制措施探討
摘要：通過(guò)對(duì)新鋼高爐原燃料及進(jìn)廠鐵料進(jìn)行分析，明確新鋼高爐入爐鋅的主要來(lái)源為轉(zhuǎn)爐污泥、大頂?shù)V及外購(gòu)球團(tuán)，燃料帶入鋅較少，僅占1%~1.5%.針對(duì)新鋼鋅負(fù)荷高且爐況順行度及指標(biāo)較好的6#、10#高爐，以及因爐身上部結(jié)厚，指標(biāo)較差的11#高爐十字測(cè)溫進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析，強(qiáng)化高爐中心氣流，提高中心溫度才能有效減輕高爐內(nèi)鋅循環(huán)，降低鋅害，高爐布袋灰的含鋅量能客觀反映高爐中心氣流強(qiáng)弱，高爐渣排鋅較少，占入爐鋅的1%~2%.
關(guān)鍵詞：高爐、鋅負(fù)荷、原料來(lái)源、控制措施
高爐原料中鋅通常以氧化物或硫化物進(jìn)入高爐川，高爐冶煉時(shí)，其硫化物先轉(zhuǎn)化為復(fù)雜的氧化物，在不低于1000℃的高溫區(qū)還原為Zn,還原出來(lái)的Zn氣化混入煤氣，上升過(guò)程中有一部分隨煤氣逸出爐外，一部分凝結(jié)成固態(tài)重新回到爐料，少量在管道中凝集，一部分又被氧化成ZnO并被爐料吸收再度下降還原，形成循環(huán)2.其危害主要表現(xiàn)：①進(jìn)入礦石或焦炭?jī)?nèi)部被氧化成ZnO后，由于體積膨脹產(chǎn)生內(nèi)應(yīng)力，導(dǎo)致礦石和焦炭的強(qiáng)度降低，增大球團(tuán)礦和燒結(jié)礦的粉化指數(shù);②隨煤氣上升過(guò)程中，阻塞礦石和焦炭孔隙，惡化爐料透氣性;③滲入爐襯耐火材料縫隙中，隨溫度降低冷凝并氧化形成ZnO體積膨脹，破壞耐火材料結(jié)構(gòu)，加速爐襯侵蝕;④鋅蒸汽氧化并冷凝在爐喉、爐身等部位，粘結(jié)塵垢，形成爐瘤[3-7].隨鋼材市場(chǎng)好轉(zhuǎn)，廢鋼使用量增加造成轉(zhuǎn)爐污泥含鋅上升，以及環(huán)保壓力加大造成高爐布袋灰外銷困難，2017年以來(lái)，新鋼高爐鋅負(fù)荷逐年增加，造成高爐爐墻結(jié)厚，燃耗上升，特別是11#高爐爐身上部出現(xiàn)嚴(yán)重結(jié)厚現(xiàn)象，為緩解鋅對(duì)高爐生產(chǎn)的影響，文中就新鋼高爐鋅負(fù)荷現(xiàn)狀、來(lái)源及控制措施進(jìn)行探討，以達(dá)到降低高爐鋅害的目的.
1、新鋼高爐鋅負(fù)荷現(xiàn)狀及來(lái)源
1.1 新鋼高爐鋅負(fù)荷現(xiàn)狀
隨著鋼材市場(chǎng)轉(zhuǎn)好，廢鋼特別是含鋅高的冷軋壓塊使用量增加，轉(zhuǎn)爐污泥含鋅增加，及環(huán)保因素影響造成布袋灰外銷困難，使新鋼高爐鋅負(fù)荷逐年增加，具體見(jiàn)表1.
1.2 高爐鋅來(lái)源分析
通過(guò)對(duì)新鋼2019年1-3月高爐用料及原燃料鋅含量進(jìn)行分析，高爐入爐原燃料中主要來(lái)源于燒結(jié)礦，鋅負(fù)荷越高其所占比例越大，其次為球團(tuán)礦，燃料帶入鋅占比例較小，僅占1%~1.5%,見(jiàn)表2.
1.3 鐵料鋅來(lái)源分析
為了解新鋼鐵料鋅來(lái)源，對(duì)2019年1-3月進(jìn)廠鐵料進(jìn)行數(shù)量和含鋅量分析，見(jiàn)表3.高爐除塵灰、瓦斯灰等高爐產(chǎn)生循環(huán)料已經(jīng)在鐵料中參與計(jì)算，分析時(shí)不考慮.轉(zhuǎn)爐污泥和大頂?shù)V含鋅較高，對(duì)鋅來(lái)源影響較大，將單獨(dú)計(jì)算.根據(jù)計(jì)算結(jié)果，轉(zhuǎn)爐污泥、大頂?shù)V的量?jī)H占4.88%,帶入鐵料的鋅占50.27%,特別是轉(zhuǎn)爐污泥帶入鋅占35.32%.外購(gòu)球團(tuán)也是鋅的重要來(lái)源之一，其購(gòu)入量?jī)H占3.59%而帶入鋅占8.46%,主要是金珠球團(tuán)含鋅達(dá)到0.136%,遠(yuǎn)超自產(chǎn)球團(tuán)平均含鋅0.06%.進(jìn)口礦帶入鋅較少，量占72.28%,鋅僅占14.59%.因此，降低轉(zhuǎn)爐污泥含鋅量，控制含鋅較高的冷軋壓塊使用，控制大頂?shù)V及含鋅較高的外購(gòu)球團(tuán)礦使用，才能有效減少鋅來(lái)源.
2、高爐鋅排出的影響因素分析
高爐鋅排出主要是隨煤氣通過(guò)重力灰、布袋灰排出，及通過(guò)渣、鐵、出鐵場(chǎng)除塵排出.新鋼高爐重力灰、出鐵場(chǎng)除塵灰送燒結(jié)廠使用，高爐布袋灰統(tǒng)一外賣，均未單獨(dú)進(jìn)行成份檢測(cè)及計(jì)量，鐵、渣也未進(jìn)行含鋅檢驗(yàn)，難以進(jìn)行高爐鋅平衡分析，文中僅進(jìn)行影響因素定性分析.新鋼高爐采取鐵水分級(jí)冶煉以滿足品種材生產(chǎn)需要，其中6#、7#高爐鐵水質(zhì)量要求低，循環(huán)料等二次資源配比高，鋅負(fù)荷高.
近年來(lái)隨環(huán)保壓力加大造成布袋外銷困難，及廢鋼使用量增加，造成高爐鋅負(fù)荷逐年上升.為了解煤氣流分布、爐渣對(duì)排鋅的影響，文中選取高爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)好，受鋅害影響小的6#、10#高爐，及受鋅害影響大11#高爐進(jìn)行對(duì)比分析.
2.1 爐渣的影響
爐渣中鋅的還原反應(yīng)如方程式(1)89所示.ZnSiO3+2CaO+2C=Zn(g)+2CaO·SiO2+2C0(1)堿度升高后，爐渣中自由CaO的數(shù)量增加，促進(jìn)了該還原反應(yīng)的進(jìn)行，因此，降低爐渣堿度有利于提高高爐爐渣的排鋅能力.取6#、11#、10#高爐爐渣檢測(cè)，其含鋅分別為0.003%、0.004%、0.003%,其帶出鋅僅占高爐入爐鋅的1%~2%,因此，靠增加爐渣排鋅來(lái)減少高爐內(nèi)部鋅的循環(huán)是不可取的，而且爐渣堿度過(guò)低，會(huì)降低爐渣熱洽，降低爐缸溫度，影響爐況順行，降低爐渣脫硫能力，影響鐵水質(zhì)量.
2.2 高爐煤氣分布的影響
鋅在高爐內(nèi)的循環(huán)過(guò)程：1000℃左右的高溫區(qū)發(fā)生反應(yīng)如方程(2),580℃左右低溫區(qū)發(fā)生反應(yīng)如方程 (3).ZnO+CO=Zn+CO2 (2)Zn+CO2=ZnO+CO (3)
由于高爐煤氣流中心溫度較高、流速快，鋅重新凝固的機(jī)會(huì)較少，強(qiáng)的中心氣流可以在短時(shí)間內(nèi)將鋅帶入煤氣，而不被重新凝固回落到爐料中(8.91邊緣氣流受爐墻冷卻影響，溫度降低快且流速較中心慢，鋅氧物易粘結(jié)在爐墻上，故鋅氧化物造成爐墻結(jié)厚，重點(diǎn)集中在爐身上部.因此，要想增加鋅由爐頂煤氣的排出量，要適度放開(kāi)中心氣流，控制邊緣氣流，減少鋅在爐內(nèi)的積累.
2.2.1 6#、10#高爐爐頂溫度
新鋼6#高爐2017年8月大修投產(chǎn)，有效容積1050m3;10#高爐2009年11月建成投產(chǎn)，有效容積2500m3.兩座高爐鋅負(fù)荷高且相差較大，雖存在爐墻結(jié)厚及渣皮脫落等現(xiàn)象，整體看，近幾年來(lái)爐況順行度好，特別是10#高爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)處于行業(yè)先進(jìn)水平，具體情況見(jiàn)表4.
由表4可知，鋅害對(duì)6#、10#高爐的影響較輕，未產(chǎn)生嚴(yán)重鋅富集現(xiàn)象，說(shuō)明高爐鋅的進(jìn)出基本達(dá)到了平衡.選取2019年2月?tīng)t頂十字測(cè)溫各點(diǎn)溫度平均值見(jiàn)表5并作曲線圖見(jiàn)圖1、圖2.兩座高爐煤氣分布均為中心發(fā)展形，其中10#高爐中心平均402℃，第5點(diǎn)平均120℃，第1點(diǎn)平均94℃6#高爐中心測(cè)溫點(diǎn)壞，第5點(diǎn)平均380℃，第1點(diǎn)平均124℃，煤氣流中心溫度及范圍均遠(yuǎn)超10#高爐，雖然鋅負(fù)荷高，但排鋅能力強(qiáng).因此，高爐操作中應(yīng)隨入爐料鋅負(fù)荷增加適當(dāng)增加料柱中心布焦量，提高中心及第5點(diǎn)平均溫度，減少高爐內(nèi)鋅循環(huán)富集.
2.2.2 11#高爐爐頂溫度
新鋼11#高爐2011年12月建成投產(chǎn)，有效容積1050m3.2017年以前鋅負(fù)荷低于6#、10#高爐，2018年開(kāi)始上升，目前略高于10#高爐.高爐長(zhǎng)期中心氣流弱，高爐內(nèi)鋅的富集造成爐身上部局部結(jié)厚嚴(yán)重，高爐技術(shù)經(jīng)濟(jì)指標(biāo)較差，燃耗較其它1050m3高爐高20kg/t左右.2019年2月16日大部分結(jié)厚物脫落，爐況順行度好轉(zhuǎn)，煤氣流分布發(fā)生顯著變化.由圖3可知：結(jié)厚期間煤氣流偏行嚴(yán)重，中心溫度約200℃，雖鋅負(fù)荷較其它高爐低，但富集嚴(yán)重，高爐爐身上部局部嚴(yán)重結(jié)厚，布袋灰含鋅僅2%~3%.17-28日由于爐瘤脫落，爐況順行度好轉(zhuǎn)，見(jiàn)圖4.煤氣流分布呈中心發(fā)展形，布袋灰含鋅上升至4%0~5%.
2.2.3 布袋灰含鋅與煤氣分布關(guān)系
高爐煤氣中粉塵越細(xì)，比表面積越大，對(duì)鋅氧化物的吸附能力越強(qiáng)，所以高爐布袋灰含鋅遠(yuǎn)高于重力除塵灰.布袋灰含鋅量越高，說(shuō)明高爐鋅的排出量大，鋅在爐內(nèi)富集少，因此，可以通過(guò)布袋灰含鋅量，來(lái)判斷高爐煤氣分布狀態(tài).高爐中心氣流強(qiáng)則布袋灰含量越高，含鋅低則中心氣流弱.煤氣流分布合理，爐況順行度好，爐塵吹出也相對(duì)減少，煤氣分布紊亂，爐況順行度差，爐塵吹出量多.新鋼高爐布袋灰外賣，未進(jìn)行含鋅檢測(cè)，近年來(lái)由于環(huán)保壓力加大，含鋅較低11#高爐布袋灰轉(zhuǎn)送燒結(jié)廠使用，1月27日開(kāi)始對(duì)11#高爐布袋灰每天進(jìn)行一次常規(guī)分析，取1月27日至3月28日鋅含量檢測(cè)數(shù)據(jù)，按20天為一周期統(tǒng)計(jì)，見(jiàn)表6.1月27日至2月16日，由于中心氣流弱且煤氣流不穩(wěn)，造成布袋灰量大且含鋅低.2月17日后，由于局部結(jié)厚物脫落，中心氣增強(qiáng)，布袋灰含鋅逐漸升高且量逐漸減少.
2.3 高爐鋅負(fù)荷對(duì)燃耗的影響
根據(jù)高爐內(nèi)鋅的氧化、還原機(jī)理，高爐燃耗隨人爐鋅負(fù)荷增加而增加，①Zn0在1000℃以上高溫區(qū)被CO還原為Zn,消耗下部高溫區(qū)的COno;②隨高爐鋅負(fù)荷增加，需增加中心氣流溫度及范圍，減少鋅在高爐內(nèi)的循環(huán)富集;③惡化料柱透氣性及造成爐墻結(jié)瘤、結(jié)厚等嚴(yán)重影響煤氣分布.
3、結(jié)論
1)新鋼高爐鐵料中鋅主要來(lái)源于是燒結(jié)礦，鋅負(fù)荷越高，燒結(jié)礦帶入的鋅比例越大，燃料帶入鋅僅占1%~1.5%.
2)新鋼轉(zhuǎn)爐污泥、大頂?shù)V及外購(gòu)球團(tuán)量占鐵料8.47%,帶入鐵料鋅占58.73%,特別是轉(zhuǎn)爐污泥使用量?jī)H占鐵料1.19%,而帶入的鋅達(dá)到35.32%.控制轉(zhuǎn)爐污泥、外購(gòu)球團(tuán)含鋅及大頂?shù)V的使用量，才能有效控制新鋼高爐鋅負(fù)荷.
3)降低爐渣堿度雖可以增加鋅的排出比例，但低堿度爐渣會(huì)降低爐缸溫度，影響爐況順行及鐵水質(zhì)量而且其排鋅僅占入爐鋅的1%~2%,因此，降低堿度不可取.
4)提高高爐煤氣中心溫度，強(qiáng)化中心主導(dǎo)氣流才能有效增加鋅的排出(9),減少鋅在高爐內(nèi)循環(huán)富集，降低鋅害.隨著高爐鋅負(fù)荷增加，高爐操作中應(yīng)增加料柱中心布焦量，提高中心及第5點(diǎn)平均溫度.
5)布袋灰含鋅高低及單位時(shí)間內(nèi)重量變化，可判斷高爐中心煤氣流的強(qiáng)弱及煤氣流穩(wěn)定狀況，含鋅增加及量減少、說(shuō)明中心氣流增強(qiáng)且穩(wěn)定性提高，因此，應(yīng)將布袋灰納入每天常規(guī)檢驗(yàn).
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